変電・饋電(き電)・通信のもろもろ　: 2月 2026

2026年2月25日

1553.　名古屋鉄道　ナゴヤ球場前変電所　名古屋本線

ナゴヤ球場前変電所

線路から離れた場所に変電所がある変則的な構成

この部分がトロリ線及び線条と変電所が繋がる部分

GooglStreetViewからき電線引き上げ部と帰線引き上げ部の位置関係

この四つ角の左横の建屋が変電所

受電：33kVもしくは77kV　変圧器の形状から察すると33kV受電？

変成設備：不明　同型の変圧器が2台なので2基は設備されている

なごや球場前変電所

なぜ詳細画像が無いかは、公用出張中に立ち寄ったため、本命はJR東海の十王変電所

名鉄、中央、東海道の下を潜るボックスカルバート
送電線が埋設されているのが判る

名鉄　名古屋線　上下一括き電

き電線引き上げ部、タイき電用の断路器　定位「開」が中心に見える
き電線の引き上げは上下一括き電なので2回路分

法面をダクトに収容されて道路脇のピットに収容

線路脇にハンドホール

帰線引き込み部　奥の道路の先に変電所

インピーダンスボンドが大きい

インピーダンスボンドの中性点は銅板で構成Ｔ接続
ブスバーに萌え

2026年2月24日

1552.　田町事故　動力式検電接地装置の真空電磁開閉器の接点溶着の机上検証（Claude Sonet4.6で計算：ChatGPT・Geminiでも検証　同じ結論（溶着）・数値も近似）条件設定に間違いあり2026/03/16修正

おさらい

　動力式検電接地装置は、作業員が夜間停電時に作業するもので通常は内部にある真空電磁開閉器には電流が流れない。そのため安価に入手できる真空電磁開閉器を利用した構成になっている。

動力式検電接地装置内に設置されている富士電機製　真空電磁開閉器

pdfをダウンロードする必要がある

D&C14版R_盤内高圧機器_R05-高圧真空電磁接触器　カタログダウンロード画面

真空電磁接触器(VMC)　メインのページ

動力式検電接地装置はこのタイプを使用　NH46A形固定型
左下のON/OFF表示とコネクタの色、銘板が一致
白い円筒部分が真空バルブ（スイッチ接点部分）

この装置画像と田町駅に設置されていた検電接地装置内部の白い円筒３本の画像が一致

　白いチューブ状の真空バルブ内に接点がありバルブ内のベローズが上下動して接点の入り切りを真空中で行う。

VCB真空遮断器(6.6㎸)の場合接点間隔は10ｍｍ　VMC(真空電磁接触器)の場合４～8ｍｍ

真空バルブが３本あるので上下線で２本使える（上下線同時に操作可能）

上記画像は固定型の高圧真空電磁接触器なので
似た構造（引出形）であるので真空バルブ説明の部分は確か　

　これによると高圧真空電磁接触器は３相一括で連結ロッドが動いて真空バルブ内のベローズの先に着いている接点を高真空中で入り切りする。但し接点間で時差がある3～5ｍS

　動力式検電接地装置は、直流大電流を入り切りするわけではなく単にき電線とレールを無負荷（停電時）に繋ぐ目的で使われている。だから動力式で真空バルブ内の接点を動力で上下動させて入り切りを行なう。そのため交流用（耐圧6.6ｋV）でも直流1500Vを無負荷中に「ON：接地」にするので問題はない。また架線が加圧中（1500V）なら真空バルブは「OFF」の状態でも十分電圧に耐えられる。

① 山手線・京浜東北線　送電後に停電発生・運転見合わせ

② 山手線・京浜東北線　検電接地装置を「開放」操作

山手線側の動力式検電接地装置の内部　焼損部位は見られない
操作部（保護装置部）も綺麗な状態
日経クロステック記事から引用（JR東日本提供）

① 山手線・京浜東北線　送電後に停電発生・運転見合わせ

　この時点で山手線側の真空電磁開閉器の接点は「閉」状態で電流が田町、新橋両変電所から流れこんでいた。急峻な電流変化（Δdi/dt）で50F故障選択装置が両変電所ともに働くわけだが瞬時ではない。各変電所までのインダクタンスが計算に効いてくる。

　この検証では単なる短絡電流としての値しか利用しておらず、短時間耐電流容量を基に計算していなかった。つまり開閉動作時の溶着限界（ピーク電流倍率）」を「閉状態通電耐量」の評価に誤って適用した。

1552.の記事の問題点

HSCB投入（誤投入）

↓

短絡電流がVMCに流れる

↓

VMCは「閉じたまま」電流に耐える

↓

HSCB-A遮断（48.2ms）田町変電所

↓

HSCB-B遮断（88.2ms）新橋変電所

↓

電流ゼロ

● VMCは一度も開閉動作をしていない

● アークは発生していない

● 評価すべきは「閉状態通電耐量」

= ヒューズあり条件（65kA・半波）に近い

こちらが短時間耐電流容量を基に計算し真空バルブの接触抵抗値を加味している

1558.　動力式検電接地装置の文献が見つかったので再度検証（溶着の可能性・ ∫I²dtを導入・真空バルブ接触抵抗を加味）

　以下の計算は、条件設定が甘かったのと短時間耐電流容量を基に計算し真空バルブの接触抵抗値を加味してなかった。参考にならないデータであったが間違いは間違いなので晒しておくことにする。

以下の条件を整理　Claude　Sonet4.6に計算させてみた。

（ΔI故障選択装置・50Ｆは手持ち資料が無いので考慮していない。ただウインド期・40msに整定値に達した場合に作動するので計算上は40msで接点溶融電流に達している）

　6000kW S種シリコン整流器2台が2.7㎞隔て並列き電を325㎟銅き電線2条×２で接続

　片方の変電所から700ｍ地点で325㎟ケーブル2条×2で真空電磁開閉器に繋がり定位は開閉器は開です。これが2組あります。（動力式検電接地装置の位置）

　変電所は、停電させて真空電磁開閉器を「閉」にしてあります。真空電磁開閉器の接点許容電流は4kAです。帰線には各変電所に4mHの直列リアクトルが入っており、変電所の直流高速度遮断器の整定値を12,000Ａとします。　トロリ線の抵抗、インピーダンスボンドの抵抗値は無視します。

　電磁開閉器を「開」にしないで直流高速度遮断器を投入しました。直流高速度遮断器が「開」になる時間とその間に電磁開閉器に流れる短絡電流を計算して下さい。

この短絡電流の比較で計算させてしまった。短時間耐電流容量を基に計算していなかった。

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【共通定数】

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V = 1500 [V]

ρ = 0.01724 [Ω·mm²/m]

A_feed = 325 [mm²]

n_feed = 2 [条（並列）上下線各々]

R_rail_unit = 0.015 [Ω/km・1条]　60㎏レール

n_rail = 2 [条（並列）]

Z_pct = 0.06 [%Z = 6%]

In = 4,000 [A]（= 6,000,000 ÷ 1,500）

L_reactor = 4.0 [mH]

L_feed_unit = 1.0 [mH/km]

L_rail_unit = 1.0 [mH/km]

L_transformer = 0.06 [mH]

I_HSCB = 12,000 [A]（整定値）

VMC定格 = 4,000 [A] × 2台（上線・下線）

VMC並列台数 = 2 [台]

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【変電所A側回路定数（距離700m）】田町変電所

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● き電線抵抗（上線・下線各々325mm²×2条並列・700m）

R_feedA = (ρ × 700) / (A_feed × n_feed)

= (0.01724 × 700) / (325 × 2)

= 12.068 / 650

= 0.01856 [Ω]

● 帰線抵抗（2条並列・700m）

R_railA = (R_rail_unit × 0.7) / n_rail

= (0.015 × 0.7) / 2

= 0.00525 [Ω]

● 整流器内部抵抗

R_intA = Z_pct × (V / In)

= 0.06 × (1500 / 4000)

= 0.02250 [Ω]

● A側合計抵抗

R_A = R_feedA + R_railA + R_intA

= 0.01856 + 0.00525 + 0.02250

= 0.04631 [Ω]

● き電線インダクタンス（上線・下線各々2条並列・700m）

L_feedA = (L_feed_unit × 0.7) / n_feed

= (1.0 × 0.7) / 2

= 0.35 [mH]

● 帰線インダクタンス（2条並列・700m）

L_railA = (L_rail_unit × 0.7) / n_rail

= (1.0 × 0.7) / 2

= 0.35 [mH]

● A側合計インダクタンス

L_A = L_feedA + L_railA + L_reactor + L_transformer

= 0.35 + 0.35 + 4.0 + 0.06

= 4.76 [mH]

● A側定常短絡電流

I_inf_A = V / R_A

= 1500 / 0.04631

= 32,392 [A] ≒ 32,400 [A]

● A側時定数

τ_A = L_A / R_A

= 0.00476 / 0.04631

= 0.10280 [s] = 102.8 [ms]

● A側電流式（上線・下線合計）

i_A(t) = 32,400 × (1 - exp(-t / 102.8))

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【変電所B側回路定数（距離2,000m）】新橋変電所

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● き電線抵抗（上線・下線各々325mm²×2条並列・2000m）

R_feedB = (ρ × 2000) / (A_feed × n_feed)

= (0.01724 × 2000) / (325 × 2)

= 34.48 / 650

= 0.05304 [Ω]

● 帰線抵抗（2条並列・2000m）

R_railB = (R_rail_unit × 2.0) / n_rail

= (0.015 × 2.0) / 2

= 0.01500 [Ω]

● 整流器内部抵抗

R_intB = Z_pct × (V / In)

= 0.06 × (1500 / 4000)

= 0.02250 [Ω]

● B側合計抵抗

R_B = R_feedB + R_railB + R_intB

= 0.05304 + 0.01500 + 0.02250

= 0.09054 [Ω]

● き電線インダクタンス（上線・下線各々2条並列・2000m）

L_feedB = (L_feed_unit × 2.0) / n_feed

= (1.0 × 2.0) / 2

= 1.00 [mH]

● 帰線インダクタンス（2条並列・2000m）

L_railB = (L_rail_unit × 2.0) / n_rail

= (1.0 × 2.0) / 2

= 1.00 [mH]

● B側合計インダクタンス

L_B = L_feedB + L_railB + L_reactor + L_transformer

= 1.00 + 1.00 + 4.0 + 0.06

= 6.06 [mH]

● B側定常短絡電流

I_inf_B = V / R_B

= 1500 / 0.09054

= 16,569 [A] ≒ 16,570 [A]

● B側時定数

τ_B = L_B / R_B

= 0.00606 / 0.09054

= 0.06693 [s] = 66.9 [ms]

● B側電流式（上線・下線合計）

i_B(t) = 16,570 × (1 - exp(-t / 66.9))

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【短絡点合計電流・各VMC電流】

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● 短絡点合計電流（A・B両変電所から流入）

i_total(t) = i_A(t) + i_B(t)

= 32,400×(1-exp(-t/102.8)) + 16,570×(1-exp(-t/66.9))

● 各VMC電流（上線・下線2台で均等分流）

i_VMC(t) = i_total(t) / 2

= [32,400×(1-exp(-t/102.8)) + 16,570×(1-exp(-t/66.9))] / 2

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【VMC定格超過時刻（各VMC=4,000A → 合計=8,000A）】

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i_total(t) = 8,000 [A] を数値解で求める

t = 13ms : i_A=3,844 i_B=2,797 合計=6,641 各VMC=3,321A

t = 15ms : i_A=4,400 i_B=3,195 合計=7,595 各VMC=3,798A

t = 17ms : i_A=4,944 i_B=3,580 合計=8,524 各VMC=4,262A

t = 16ms : i_A=4,671 i_B=3,388 合計=8,059 各VMC=4,030A

補間計算：

15ms→16ms で合計が7,595→8,059（差464A）

8,000-7,595 = 405A 不足

t = 15 + (405/464) × 1 = 15 + 0.87 = 15.9 [ms]

● VMC定格超過開始時刻

t_VMC_over = 15.9 [ms] ← 各VMC = 4,000A 超過開始

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【HSCB-A動作時刻（i_A = 12,000A）】田町変電所　

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12,000 = 32,400 × (1 - exp(-t / 102.8))

exp(-t / 102.8) = 1 - (12,000 / 32,400) = 0.6296

t_A = -102.8 × ln(0.6296)

= -102.8 × (-0.4626)

= 47.6 [ms] ← HSCB-A遮断　トリップ指令この後アーク消弧で電流断

● HSCB-A遮断時の各VMC電流

i_A(47.6ms) = 12,000 [A]

i_B(47.6ms) = 16,570 × (1 - exp(-47.6 / 66.9))

= 16,570 × (1 - exp(-0.7115))

= 16,570 × (1 - 0.4909)

= 16,570 × 0.5091

= 8,436 [A]

i_total(47.6ms) = 12,000 + 8,436 = 20,436 [A]

i_VMC(47.6ms) = 20,436 / 2 = 10,218 [A]

= 定格の 10,218/4,000 = 2.55倍

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【HSCB-A遮断後（t > 47.6ms）B側のみ継続】

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● A遮断後の各VMC電流

i_VMC(t) = i_B(t) / 2

= 16,570 × (1 - exp(-t / 66.9)) / 2

= 8,285 × (1 - exp(-t / 66.9))

● HSCB-B動作時刻（i_B = 12,000A）

12,000 = 16,570 × (1 - exp(-t / 66.9))

exp(-t / 66.9) = 1 - (12,000 / 16,570) = 0.2742

t_B = -66.9 × ln(0.2742)

= -66.9 × (-1.2944)

= 86.6 [ms] ← HSCB-B遮断　トリップ指令この後アーク消弧で電流断

● HSCB-B遮断時の各VMC電流

i_VMC(86.6ms) = 12,000 / 2 = 6,000 [A]

= 定格の 6,000/4,000 = 1.5倍

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【VMC定格超過継続時間】

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● HSCB-A遮断まで（フェーズ1）

超過開始：15.9ms

HSCB-A遮断：47.6ms

超過継続：47.6 - 15.9 = 31.7 [ms]

● HSCB-A遮断直後のVMC電流確認

i_VMC(47.6ms直後) = 8,436 / 2 = 4,218 [A]

→ 依然 4,000A 超過継続

● HSCB-B遮断まで（フェーズ2）

超過継続：86.6 - 47.6 = 39.0 [ms]

ただし途中でB側電流が4,000×2=8,000A以下になる時刻を確認

i_B(t) = 8,000 [A] となる時刻：

8,000 = 16,570 × (1 - exp(-t / 66.9))

exp(-t/66.9) = 1 - (8,000/16,570) = 0.5172

t = -66.9 × ln(0.5172) = -66.9 × (-0.6584) = 44.0 [ms]

t = 44.0ms < 47.6ms（HSCB-A遮断前）

→ A遮断後もB側単独で8,000A超のまま継続

各VMC電流が4,000A以下になる時刻（B側のみ・4,000×2=8,000A）

= 44.0ms ← これはHSCB-A遮断前なので

A遮断後（47.6ms以降）B側単独の4,000A超継続を確認：

i_B(47.6ms) = 8,436A > 8,000A ← 超過継続

HSCB-B遮断（86.6ms）まで超過継続　実際は連係して遮断するのでこれよりも早い

● 総VMC定格超過継続時間

= 86.6 - 15.9 = 70.7 [ms]

● 合計∫I²dt

∫I²dt_total = 1,789,385 + 1,132,730

= 2,922,115 [A²s]

● 等価熱電流（86.6ms間）

I_eq = √(∫I²dt / t_total)

= √(2,922,115 / 0.0866)

= √(33,742,437)

= 5,809 [A] ← 定格4,000Aの1.45倍相当

● VMC接点の発熱エネルギー

（接触抵抗 R_contact = 0.1mΩ と仮定）

W_contact = ∫I²dt × R_contact

= 2,922,115 × 0.0001

= 292 [J]

● S種整流器との∫I²dt 照合

S種短時間耐量（3×In=12,000A・1秒）：

∫I²dt_S種 = 12,000² × 1.0 = 144,000,000 [A²s]

実際のVMC∫I²dt = 2,922,115 [A²s]

耐量比 = 2,922,115 / 144,000,000 = 2.0% ✅ 整流器は健全

この短絡電流の比較で計算させてしまった。短時間耐電流容量を基に計算していなかった。

　この計算だと先に田町変電所の直流高速度遮断器が47.6ｍｓで落ちも真空電磁開閉器には約10,000Ａの電流が流れている。さらに新橋駅の直流高速度遮断器が88.6ｍｓ後に落ちても約6,000Ａの電流が流れる。

　この最初の15.6ms間に既に真空電磁開閉器には約10,000Ａが流れているので溶着は確実に発生する。

　き電線から分岐したき電ケーブルに10,000Ａが流れても短時間なので温度上昇は軽微、但し接触抵抗が1ｍΩで約600度となりケーブル外被は溶融発火する。

　　実際は田町駅の直流高速度遮断器が落ちた際に連係操作（連絡遮断）で周辺の品川、新橋も同時刻で落ちているはず。（47～55msで連動で落ちている）

　つまり動力式検電装置は、閉の場合絶対に変電所側の直流高速度遮断器を投入してはいけない仕様であり、なんらかのインターロック回路を追加するべきである。また短絡事故を起こした動力式検電接地装置は、ケーブル本体だけでなく全ての接続端子・端末部を必ず点検・交換する必要がある。整定電流を考慮せず電流を流してはいけない真空電磁開閉器を使った設計ミス

　短絡電流による接点溶着（フェイルデインジャラス）を考慮せず、過電流耐量不足を前提とした真空電磁開閉器の選定は、保護協調の観点から著しく妥当性を欠き、フェイルセーフの設計思想に反していると言える。

もう一つの可能性

　検電接地装置の切り忘れで直流高速度遮断器が解放動作、再投入を繰り返した際に係員が切り忘れを察知　たまたま再投入時に検電接地装置を操作して直流が印加された状態下で真空電磁開閉器を開にした。

　この場合R相S相T相での真空電磁開閉器の真空バルブの開放順の時差が発生　トリップ指令が出た場合R相が最初に開極、S相は使用していない。次にT相が開極で最初にR相に過大電流が流れ接点溶着、その後直流高速度遮断器開放でT相は接点が溶着しないで済んだ。

京浜東北線側が発煙発火した原因は以下だと推定する。

真空劣化（京浜東北線側）: 同様のストレス、あるいは線路脇の絶え間ない振動により、京浜東北線側の真空バルブには微細なリーク（ベローズの損傷等）が発生していた可能性がある。これも現に700台近く出荷しているのに真空バルブのリークが都合よく同時に起こるかと言う問題がある。

　同様な事故が白岡駅で発生したとのことであるが、この場合動力式検電接地装置は溶着もせず遮断も確実に行われてる。変電所近傍なので遠方の久喜、蓮田変電所は無視して計算。

　白岡駅には白岡変電所が併設されているが直流高速度遮断器の整定値が9,000Aと仮定すると4000,6000kWシリコン整流器での直流高速度遮断器切断時間約26msで真空電磁開閉器が23ms前後で切断許容量を超えるが3msの差なので溶着を免れたようだ。直列リアクトル4ｍHで計算、2ｍHでも溶着はしない。

　また変電所の健全性確認作業で時間を取られていたが、これは一時的にシリコン整流器のS種もしくはD種定格を規定時間以上越えた電流が流れたことによる。

元になったブログ

1539.　JR東日本　山手線停電　しかし埼京線なぜか動いている。京浜東北線はその後運行停止　2026/01/16　速報

1540.　JR東日本　動力式検電接地装置の具体的動作　追記あり

1542.　JR東日本　田町駅　動力式検電接地装置の不全による輸送障害　独自視点による推論・解析

AI利用上の注意　条件の与え方で結果が異なる。

ChatGPT・Gemini　リアクトルを共通1個として合成回路計算、A遮断後にリアクトルがなくなると解釈、

A,B変電所とも異なるRL回路であるとして計算させる。そして独立したRL回路として重ね合わせの理を適用させる。

一般的なΔI故障選択装置でウインドウ期40msで再度計算させた結果が以下

ΔIが有っても溶着は免れない。

　ΔI故障選択装置（整定12,000A・ウィンドウ40ms）は遮断時間を51%短縮し熱的負荷を54%低減する効果はあるが、VMCピーク電流が9,420A（定格の2.36倍）に達するため溶着を防ぐことはできない。VMC溶着を確実に防ぐには、ΔI整定値を大幅に下げる（例：6,000A以下）かウィンドウを極限まで短縮（10ms以下）する必要があるが田町など大容量線区では現実的ではない。

2026年2月23日

1551.　東急電鉄　渋谷変電所　地下構造から見た推測位置　東横線

渋谷変電所　　東横線

　資料上では、渋谷駅東横線ホーム駅中心から0.3㎞の位置　地上部には何もない。いろいろ資料を調べたら渋谷駅の地下構造についての資料が見つかった。

受電：TEPCO 渋谷変電所（66kV降圧22kV）22kV 1回線と北渋谷中間変電所（154kV降圧22kV）の2系統受電（推定）資料中には2系統受電とあるので近隣の22㎸給電変電所は、この2ヶ所となる。また資料中には空調設備の熱源は鉄道用電源を利用と記載されている。

地下5階がプラットホーム階　池袋方の上には東横渋谷開閉所がある。

地下4階平面図の左　出入口と書かれている部分が駅中心から約210ｍ

　この情報を基に駅中心から右に300ｍ地点に渋谷変電所があると仮定すると地下4階の平面図、線路上に空間がある部分が該当する。旅客エリアとは隔離された区画が線路上方の空間にあるので、この位置に設備されているものと推測できる。

　熱源の動力は鉄道用電源とあるので高配変圧器が変成設備と一緒に設置されているものと推測できる。

　渋谷駅東横線ホーム　代官山方の奥を探っても線路がカーブしており変電所の痕跡も見られない。但しセクション入口標識（電車線区分標に「上」）があるが、これが東横渋谷開閉所のものか渋谷変電所のものかは確認できてない。

参考資料

織茂宏彰ら；新建築・新設備　東急東横線　渋谷駅：BE建築設備Vol.59,No.10,pp.9-15,2008

松原優平；鉄道事業者の変電設備（17）東急電鉄：鉄道と電気技術Vol.35,No.2,pp.82-85,2024

2026年2月21日

1550.　250万Viewへの道筋　Since2013/12/01　は水増しが含まれている

　　累計PV数の集計に関する訂正とご報告ボット混入の実態と「真実の数字」

　先日、本ブログの累計PV数が250万を超えた旨をご報告せせて頂きました。

1544.　変電・き電（饋電）・通信のもろもろ　250万Viewへの道筋　Since2013/12/01

　その後、Googleアナリティクス（GA4）を用いた詳細なデータ検証を行った結果、この数字には相当数の自動プログラムによる機械的アクセス（ボット）が含まれていたことが判明しました。誤った数字で喜びをご報告してしまったことをお詫び申し上げるとともに、実態に近い数字をここに改めてご報告いたします。

1. 異常アクセスの具体的な状況

　Bloggerの統計画面では、数分おきに規則正しくスパイクが繰り返されるという、人間のアクセスでは起こりえないパターンが観測されました。アクセス元を詳細に分析したところ、使用されていたのはHeadlessChrome（画面を持たない自動操作ブラウザ）、QtWebEngine（自動化フレームワーク）、Dalvik（Androidアプリランタイム）、Wand AI（AIエージェントプラットフォーム）等という、いずれも一般ユーザーが普段使うブラウザではないものでした。

　アクセス元の地域もアメリカが約90%を占めており、日本語ブログへの自然な流入としては明らかに不自然な分布です。

以下はGooglBlogger統計「今」の状態

2. 見かけ上のPVを押し上げた要因

　1月16日（田町事案発生時）：記事への関心が高まり、1日で約1万PVに近い大きなスパイクを記録しました。これは正当なアクセス急増と考えられます。

　2月21日前後：平均（約2,000PV前後）を大きく上回る5,000PV超えが発生しましたが、この多くがボットによるものでした。

　Bloggerの標準統計はボットのアクセスも計上してしまうため、250万PVという数字はこうした過去に発生した機械的アクセスを相当数含んだものとなっています。

　「Google公式の解析ツール（リッチリザルトテスト）で確認したところ、本ブログの記事は『BlogPosting』という構造化データとして機械が極めて読み取りやすい状態で提供されていることが分かりました。これが、AIクローラー等のボットが効率的に情報を取得するために、頻繁に巡回してくる一つの要因となっているようです。」

3. GA4が示す「実質的な読者数」

　人間によるアクティブユーザーのみを抽出できるGA4のデータでは、より実態に即した数字が見えてきます。

アクティブユーザーの98%が日本国内からのアクセスです。

　日本国内の読者のうち、記事をしっかりと読み込んでいる「エンゲージメントのある」アクセスが173件確認されています。（エンゲージメント率50％以上）

　毎日安定して約2,000PV前後を支えてくださっている読者の存在は、ボットとは無関係に揺るぎない事実として残っています。

4. 今後のブログ運営について

　本ブログのモットーは、ラテン語の "Omnia explorate; meliora retinete" です。これは新約聖書（テサロニケ人への第一の手紙）に由来する言葉で、「すべてを探求せよ、そして良きものを保て」という意味を持ちます。あらゆる事象を先入観なく調べ、その中から本当に価値ある知識・記録だけを積み上げていく――それがこのブログの根底にある姿勢です。

　本ブログの主眼は、事案発生時の速報や話題への反応ではなく、鉄道インフラ、とりわけ電気関係（変電・饋電・通信など）に関する技術情報を淡々と記録・蓄積していくことにあります。アクセス数の増減に左右されることなく、現場に即した技術の記録をひとつひとつ積み重ねていくことこそが、このブログの存在意義です。

　250万PVという節目の数字は、残念ながら機械的な巡回の足跡を含んだものでした。しかし、そのような数字の多寡に関わらず、日本国内の確かな読者の皆様が毎日約2,000PV前後を支えてくださっているという事実は、モットーどおりに記録を続けてきたことへの、静かではありますが確かな手応えと受け止めています。

　今後も見かけ上のPV数に惑わされることなく、GA4の示すエンゲージメント（実際に読まれた記録）を指標としながら、Omnia explorate の精神で技術情報の探求と記録を続けてまいります。引き続きご愛読いただけますと幸いです。

　この記事を放流したとたん、多国籍からの巡回、アメリカだけでなく、オーストラリア、ドイツ、オランダ、フィンランドなど、世界各国の拠点から一斉にアクセスが記録されました。これは、新しい記事の投稿を検知したボット群が、情報を再取得するために動き出したものと推測されます。つまりVPNやプロキシの利用で、実際には少数の主体が運営するボットが、各国のサーバーを経由することでIPを分散させています。

2026年2月19日

PVが少ない記事の低い順から50記事　2026年2月19日現在　自動で情報が取得できないため

PVデータを取得中...少々お待ちください。

2026年2月18日

全記事のインデックス作成　記事を見てクリックすると元記事に飛べる　次は目次をこのインデックス表示に変更予定

記事一覧を生成しています...少々お待ちください。

2026年2月16日

1549.　JR東海　十王変電所　東海道本線・中央西線・関西本線・あおなみ線

十王変電所

　名古屋駅周辺は、中央西線、東海道本線、関西本線が集まる重負荷地域であったが、２ヶ所のき電区分所で電圧低下を抑え込んでいた。しかし列車本数が増えるにつれき電区分所の電圧降下抑制が追い付かなくなり、名古屋第一き電区分所の門型鉄構を利用、東海道線と中央西線に挟まれた狭隘な場所に変電所を設けることになった。これが十王変電所である。

２つ目のき電区分所は名古屋駅構内にあるが、未取材と言うか近づけない。

き電部

旧名古屋第一き電区分所があった場所の門型鉄構を利用

変電所本体は東海道線と中央西線の間の細長い土地に設備されている。

アプローチ：名鉄　山王駅　

受電；33kVor 77kV　2回線　名鉄　ナゴヤ球場前変電所と共用？

シリコン整流器:6,000kW×２　

変電所の場所からき電用門型鉄塔まではトラフにき電線が収容されている。